65Mn弹簧钢丝，因其锰含量的增加，淬透性得到提升，φ12mm的钢材在油中淬火时能够实现淬透。其表面脱碳倾向较硅钢小，经过热处理后的综合力学性能优于碳钢，尽管存在过热敏感性和回火脆性的问题。这种钢材适用于制造各种小尺寸的扁形、圆形弹簧、座垫弹簧、弹簧发条，以及弹簧环、气门弹簧、离合器弹簧片、刹车弹簧以及冷拔钢丝冷卷螺旋弹簧等。 氩弧焊对焊工艺 为了减少电极的消耗，实验中采用直流正接进行线材的对焊，即使用直流电源，将线材连接到电源的正极，钨极连接到电源的负极。 含有1%或2%氧化钍的钨极能够..发射电子，具有良好的电流承载能力和抗污染性能，引弧简单且电弧稳定。为了便于操作，选用直径为2mm的细钍钨极，并..电极前端磨尖。 由于氩气的低电弧电压特性对薄板和线材的手工氩弧焊特别有利，因此选择氩气作为保护气体。 实验中使用了直流手工氩弧焊机，焊接前，对钢丝两端进行精细打磨，并使用丙酮清洗端头油污，以避免焊点产生气孔。将打磨后的线材放置在平整清洁的对正板上，..两端对齐，接头处无间隙，用压铁固定接头两侧。将线材连接到焊机的正极，钨极连接到负极，分别调整电流至20A、15A、10A、8A进行焊接。焊接时，在接头周围引燃电弧并保持稳定燃烧，将电弧移至接头处使金属熔化后迅速熄弧，同时轻轻施加顶锻力，冷却后完成焊接过程，焊接过程中不使用填充焊丝。 实验发现，当焊接电流为20A时，电弧燃烧剧烈，接头处金属飞溅严重，焊点塌陷明显。当电流调整至15A时，电弧燃烧较平稳，熔池飞溅减少，但焊缝仍有塌陷。但当电流降至10A时，引弧容易，电弧燃烧稳定，焊缝处没有塌陷现象。图2展示了在10A电流下，使用数码相机在Leica MZ6型体视显微镜下拍摄的焊接接头形状。可见，接头的圆柱度较好，打磨后可满足线锯的要求。当电流降至8A以下时，引弧困难，电弧不稳定，难以完成焊接过程。 焊接接头实验 由于65Mn钢存在过热倾向，焊接热影响区对接头的力学性能有显著影响。直径0.7mm的65Mn钢丝经过氩弧焊对焊后，接头处变得非常硬脆，轻微弯曲焊点时，就会在熔合线或焊缝处脆断，断口呈现明显的脆性开裂形态。接头由焊缝和热影响区组成，沿接头轴线从焊缝中心至母材各个区域进行显微硬度测试。测量结果显示，从母材到热影响区及焊缝中部，显微硬度急剧上升，焊缝中部硬度达到HV1060，表明热影响区及焊缝中部形成了硬脆组织。

针对这种结构坚硬的焊接接头，为了提升其韧性及塑性，降低硬度，实现硬度、强度、塑性和韧性的良好平衡，必须对焊接接头进行适当的回火处理。经过热处理后，需消除热影响区的脆性，同时..基材保持一定的强度和弹性。回火操作在箱式电阻炉中进行，具体工艺参数见表1。回火后的钢丝焊接接头需仔细打磨，以..其直径与基材直径基本一致，随后在WE-50拉伸试验机上执行拉伸测试。每种回火处理的样品选取三根，取其拉力的平均值。 实验结果表明，在330℃以上的热处理下，基材的弹性基本丧失，裂纹主要出现在基材部位，而非焊点或热影响区，这表明尽管热处理已消除了热影响区的脆性，但基材的强度显著下降（实验中基材的抗拉强度为1663MPa）。在260℃保温10分钟时，虽然材料的弹性基本保持不变，但热影响区的脆性未能完全消除。 当加热温度为280℃，保温时间为10分钟时，效果..。此时，热影响区的抗拉强度仅比基材低约20%，而基材的弹性损失较小。对280℃回火处理的焊头沿轴线方向进行纵剖面上的显微硬度测试，发现焊缝处的..硬度值降至HV500左右，与未处理时的硬度相比降低了大约一倍。焊接而成的贵阳弹簧钢丝不仅需满足一定的强度和弹性要求，还应具备一定的疲劳强度。